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滾動軸承技術資料

軸承公差分級

  軸承按尺寸公差與旋轉精度分級。
  向心軸承(圓錐滾子軸承除外)公差等級共分五級,即:P0(G)、P6(E)、P5(D)、P4(C)、P2(B)級,精度等級由低到高。

軸承材料

軸承套圈及滾動體用GCr15或GCr15SiMn鋼制造。當用戶有特殊要求時,可協商采用其它材料。

軸承零件的硬度

用GCr15或ZGCr15制造軸承套圈和滾動體時,其套圈和滾子和硬度值應為HRC60~65;鋼球的硬度值為HRC61~66。

軸承配合表面和端面的表面粗糙度

軸承與軸和外殼配合表面和端面的表面粗糙度最大值不得超過表1所列數值

表1 軸承配合表面和端面的表面粗糙度值

表面名稱 軸承公差等級 軸承公稱直徑(mm)
超過 30 80
到30 80 500
Ra(um)
內圈內孔表面 P0(G) 0.8 0.8 1
P6(E) 0.63 0.63 1
P5(D) 0.5 0.5 0.8
P4(C) 0.25 0.25 0.5
P2(B) 0.16 0.2 0.4
外圈外圓柱表面 P0(G) 0.63 0.63 1
P6(E) 0.32 0.32 0.63
P5(D) 0.32 0.32 0.63
P4(C) 0.25 0.25 0.5
P2(B) 0.16 0.2 0.4
套圈端面 P0(G) 0.8 0.8 1
P6(E) 0.63 0.63 1
P5(D) 0.5 0.5 0.8
P4(C) 0.4 0.4 0.63
P2(B) 0.32 0.32 0.4

游隙

  軸承按尺寸公差與旋轉精度分級。
  軸承的游隙是指在無負荷作用時,當一個套圈固定不動,另一個套圈相對于固定套圈由一個極端位置移動到另一個極端位置的移動量。作徑向移動者稱為徑向游隙,作軸向移動者稱為軸向游隙。
  通常,軸承的原始徑向游隙大于軸承工作時的游隙,軸承的徑向游隙對軸承的壽命、溫升和噪聲等有很大的影響。決定軸承徑向游隙時,必須考慮以下幾點:
  過盈配合安裝時,內圈的膨脹和外圈的收縮導致游隙的減少。
  在運轉溫度下,軸承內、外圈的溫度差及其相關件的熱膨脹導致游隙的變化。
  在工作時,球軸承通常在運轉溫度下,游隙應接近于零。對于滾子軸承,在正常的工作條件下,通常應留有一定的徑向游隙。

滾動軸承的公差

  滾動軸承的尺寸公差和旋轉精度列于表2-表9中,符合GB/T307規定,并等效于IS0492標準。
  向心軸承公差定義
  內徑
  d--公稱內徑(圓錐孔理論小端直徑);ds--單一內徑;

dmp——單一平面內平均內徑;
△dmp——單一平面平均內徑的偏差;
△ds——單一內孔直徑的偏差,△ds=ds—d;
Vdmp——平均內徑變動量,即最大和最小單一平面平均內徑之差,Vdmp=dmpmax-dmpmin;
Vdp——單一徑向平面內徑變動量,即單一徑向平面內最大和最小單一內徑之差,Vdp=dsmax-dsmin
外徑:
D——公稱外徑;    Ds——單一外徑;
Dmp——單一平面平均外徑; △Ds——單一外徑偏差,△Ds=Ds-D;
△Dmp——單一平面平均外徑的偏差,△Dmp=Dmp-D;
VDp——單一徑向平面內外徑變動量,即單一徑向平面內最大和最小單一外徑之差,VDp=Dsmax—Dsmin;
VDmp——平均外徑變動量,即最大和最小單一平面平均外徑之差,VDmp=Dmpmax-Dmpmin;
寬度:
B(C)——內(外)圈公稱寬度;    Bs(Cs)——內(外)圈單一寬度;
△Bs——內圈單一寬度偏差,△Bs=Bs—B; △Cs——外圈單一寬度偏差,△Cs=Cs—C;
VBs——內圈寬度變動量,即單個內圈最大和最小單一寬度之差,VBS=Bsmax-Bsmin;
Vcs——外圈寬度變動量,即單個外圈最大和最小單一寬度之差,Vcs=Csmax—Csmin;
T——軸承公稱寬度;
△Ts——實測軸承寬度的偏差,△Ts=Ts-T;
旋轉精度:
Kia——成套軸承內圈的徑向跳動;    Kea——成套軸承外圈的徑向跳動;
Sd——內圈基準端面對內孔的跳動;    SD——外徑表面母線對基準端面的傾斜度變動量;
Sia——成套軸承內圈端面對滾道的跳動;Sea——成套軸承外圈端面對滾道的跳動;

表2 P0(G)級公差內圈         μm

d
mm
△dmp Vdp Vdmp Kia △Bs Vbs
直徑系列 全部 正常 修正
9 0、1 2、3、4
超過 上差 下差 最大 最大 最大 上差 下差 最大
10 0 -8 10 8 6 6 10 0 -120 -250 15
10 18 0 -8 10 8 6 6 10 0 -120 -250 20
18 30 0 -10 13 10 8 8 13 0 -120 -250 20
30 50 0 -12 15 12 9 9 15 0 -120 -250 20
50 80 0 -15 19 19 11 11 20 0 -150 -380 25
80 120 0 -20 25 25 15 15 25 0 -200 -380 25
120 180 0 -25 31 31 19 19 30 0 -250 -500 30
180 250 0 -30 38 38 23 23 40 0 -300 -500 30

表3 P0(G)級公差外圈         μm

D
mm
△Dmp VDp VDmp Kea △Cs Vcs
開式直徑系列 閉式軸承
9 0、1 2、3、4 2、3、4
超過 上差 下差 最大 最大 最大 上差 下差 最大
18 0 -8 10 8 6 10 6 15 與同一軸承內圈的△Bs及VBs相同
18 30 0 -9 12 9 7 12 7 15
30 50 0 -11 14 11 8 16 8 20
50 80 0 -13 16 13 10 20 10 25
80 120 0 -15 19 19 11 26 11 35
120 150 0 -18 23 23 14 30 14 40
150 180 0 -25 31 31 19 38 19 45
180 250 0 -30 38 38 23 - 23 50
250 315 0 -35 44 44 26 - 26 60

表4 P6(E)級公差內圈          μm

d
mm
△dmp Vdp Vdmp Kia △Bs VBs
直徑系列 全部 正常 修正
9 0、1 2、3、4
超過 上差 下差 最大 上差 下差 最大
10 0 -7 9 7 5 5 6 0 -120 -250 15
10 18 0 -7 9 7 5 5 7 0 -120 -250 20
18 30 0 -8 10 8 6 6 8 0 -120 -250 20
30 50 0 -10 13 10 8 8 10 0 -120 -250 20
50 80 0 -12 15 15 9 9 10 0 -150 -380 25
80 120 0 -15 19 19 11 11 13 0 -200 -380 25
120 180 0 -18 23 23 14 14 18 0 -250 -500 30
180 250 0 -22 28 28 17 17 20 0 -380 -500 30

表5 P6(E)級公差外圈          μm

D
mm
△Dmp VDp VDmp Kea △Cs VCs
開式直徑系列 閉式軸承
9 0、1 2、3、4 0、1、2、3、4
超過 上差 下差 最大 最大 最大 上差 下差 最大
18 0 -7 9 5 9 5 8 與同一軸承內圈的△Bs及VBs相同
18 30 0 -8 10 7 6 10 6 9
30 50 0 -9 11 8 7 13 7 10
50 80 0 -11 14 9 8 16 8 13
80 120 0 -13 16 11 10 20 10 18
120 150 0 -15 19 16 11 25 11 20
150 180 0 -18 23 19 14 30 14 23
180 250 0 -20 25 23 15 - 15 25
250 315 0 -25 31 25 19 - 19 30

表6 P5(D)級公差內圈         μm

d
mm
△dmp Vdp Vdmp Kia Sd Sia △Bs VBs
直徑系列 全部 正常 修正
9 0、1、2、3、4
超過 上差 下差 最大 上差 下差 最大
10 0 -5 5 4 3 4 7 7 0 40 -250 5
10 18 0 -5 5 4 3 4 7 7 0 -80 -250 5
18 30 0 -6 6 5 3 4 8 8 0 -120 -250 5
30 50 0 -8 8 6 4 5 8 8 0 -120 -250 5
50 80 0 -9 9 7 5 5 8 8 0 -150 -250 6
80 120 0 -10 10 8 5 6 9 9 0 -200 -380 7
120 180 0 -13 13 10 7 8 10 10 0 -250 -380 8
180 250 0 -15 15 12 8 10 11 13 0 -300 -500 10

表7 P5(D)級公差外圈          μm

D
mm
△Dmp VDp VDmp Kea SD Sea Seal △Cs VCs
直徑系列
9 0、1、2、
3、4
超過 上差 下差 最大 上差 下差 最大
18 0 -5 5 4 3 5 8 8 11 與同一軸承
內圈的△Bs相同
5
18 30 0 -6 6 5 3 6 8 8 11 5
30 50 0 -7 7 5 4 7 8 8 11 5
50 80 0 -9 9 7 5 8 8 10 14 6
80 120 0 -10 10 8 5 10 9 11 16 8
120 150 0 -11 11 8 6 11 10 13 18 8
150 180 0 -13 13 10 7 13 10 14 20 8
180 250 0 -15 15 11 8 15 11 15 21 10
250 315 0 -18 18 14 9 18 13 18 25 11

表8 P4(C)級公差內圈          μm

d
mm

△dmp △ds Vdp Vdmp Kia Sd Sia △Bs VBs
直徑系列 全部 正常 修正
9 0,1,2,3,4
超過 上差 下差 上差 下差 最大 上差 下差 最大
  10 0 -4 0 -4 4 3 2 2.5 3 3 0 -40 -250 2.5
10 18 0 -4 0 -4 4 3 2 2.5 3 3 0 -80 -250 2.5
18 30 0 -5 0 -5 5 4 2.5 3 4 4 0 -120 -250 2.5
30 50 0 -6 0 -6 6 5 3 4 4 4 0 -120 -250 3
50 80 0 -7 0 -7 7 5 3.5 4 5 5 0 -150 -250 4
80 120 0 -8 0 -8 8 6 4 5 5 5 0 -200 -380 4
120 180 0 -10 0 -10 10 8 5 6 6 7 0 -250 -380 5
180 250 0 -12 0 -12 12 9 6 8 7 8 0 -300 -500 6

表9 P4(C)級公差外圈          μm

D
mm

△Dmp △Ds VDp VDmp Kea SD Sea Sea1 △Cs VCs
直徑系列
9 0,1,2,3,4
超過 上差 下差 上差 下差 最大 上差 下差 最大
  18 0 -4 0 -4 4 3 2 3 4 5 7 與同一軸承內圈
的△Bs相同
2.5
18 30 0 -5 0 -5 5 4 2.5 4 4 5 7 2.5
30 50 0 -6 0 -6 6 5 3 5 4 5 7 2.5
50 80 0 -7 0 -7 7 5 3.5 5 4 5 7 3
80 120 0 -8 0 -8 8 6 4 6 5 6 8 4
120 150 0 -9 0 -9 9 7 5 7 5 7 10 5
150 180 0 -10 0 -10 10 8 5 8 5 8 11 5
180 250 0 -11 0 -11 11 8 6 10 7 10 14 7
250 315 0 -13 0 -13 13 10 7 11 8 10 14 7

滾動軸承的配合

  為了防止軸承內圈與軸,軸承外圈與軸外殼在機器運轉中產生打滑現象,選擇和保持正確的配合非常重要。為了選擇合適的配合,必須考慮負荷的類型和大小、軸承類型及其他一些設計和性能要求。
  圓柱形內孔的軸承在選擇軸承配合時,應考慮以下因素:
  1 負荷的類型
  根據作用于軸承上的負荷對套圈的旋轉情況,可將套圈所承受的負荷分為:固定負荷、回轉負荷和擺動負荷。
  (1)固定負荷
  合成徑向負荷,由套圈滾道的局部區域所承受,并傳至軸或軸承座的相對局部區域,這種負荷稱為固定負荷。固定負荷的特點是合成徑向負荷向量與套圈相對靜止。承受固定負荷的套圈一般可選用較松的配合。
  (2)回轉負荷
  作用于套圈上的合成徑向負荷向量沿著滾道圓周方向旋轉,順此地由滾道的各個部位所承受,這種負荷稱為回轉負荷,又叫循環負荷。回轉負荷的特點是合成徑向負荷向量與套圈相對旋轉。
  承受回轉負荷的套圈與軸或外殼孔選用過渡或過盈配合。若以間隙配合安裝,軸承套圈與軸或外殼孔之間將會發生打滑現象,接觸面因而磨損,并由于摩擦發熱,是溫度急劇升高,軸承很快損壞。配合過盈量的大小依運轉情況而定,以軸承在負荷下工作時,套圈在軸上或外殼孔內的配合表面上不出現“爬行”為原則。
  (3)擺動負荷
  作用于套圈上的合成徑向負荷向量在套圈滾道的一定區域內相對擺動,為滾道一定區域所承受,或作用于軸承上的負荷是沖擊負荷、振動負荷,其方向或數值經常變動者,這種負荷稱擺動負荷,又稱不定方向負荷。
  軸承承受擺動負荷時,特別是在承受重負荷時,內外圈均應采用過盈配合。內圈旋轉時,通常采用回轉負荷時的配合,但有時外圈必須在軸承箱內軸向游動或其負荷較輕時,可采用比回轉負荷稍輕松的配合。
  2 負荷的大小
  軸承套圈在負荷的徑向分量作用下在徑向受到壓縮,會引起配合成松弛,在重回轉負荷的情況下易產生打滑現象。因此,對于重負荷場合,通常應比在輕負荷和正常負荷場合的配合為緊。負荷愈重,其配合過盈量應愈大。
  當量徑向負荷分“輕”、“正常”及“重”負荷,一般具有下列表10所示關系(Cr表示軸承的基本額定動負荷)

表10 當量動負荷Pr與Cr的關系

徑向負荷Pr 球軸承 滾子軸承(圓錐軸承除外)
輕負荷 Pr≤0.07Cr Pr≤0.08Cr
正常負荷 0.07Cr<Pr≤0.15Cr 0.08Cr<Pr≤0.18Cr
重負荷 Pr>0.15Cr Pr>0.18Cr

  3 工作溫度
當軸承在運轉時,套圈的溫度通常比相鄰零件的溫度高,軸承內圈可能因膨脹而與軸松動,外圈可能因熱膨脹而影響軸承的軸向游動。所以在選擇配合時必須注意考慮溫度的差異和其熱傳導的方向。
  4 軸承的旋轉精度
當對軸承的旋轉精度和運轉的平穩性要求較高時,為了消除彈性變形及振動的影響,盡量避免采用間隙配合。
  5 軸和軸承箱的結構設計和材質
如果軸或軸承箱表面形狀不規則,將導致軸承內、外圈的不正常變形,并且受力不均。對開式軸承箱,與軸承外圈的配合不宜采用過盈配合,但也不應使外圈在軸承箱孔內轉動。當軸承安裝于薄壁、輕合金軸承箱或空心軸上時,為了保證軸承有足夠的支承面,應采用比厚壁軸承箱、鑄鐵軸承箱或實心軸上所選擇的配合要緊。

軸承與軸和外殼的配合

  軸承與軸的配合采用基孔制,軸承與外殼的配合采用基軸制,軸承與軸的配合與機器制造業中所采用的公差配合制度不同,軸承的內徑公差多為負公差。因此,在采用相同配合的條件下,軸承內徑與軸的配合比通常的配合較為緊密。軸承外徑的公差雖為負公差,但其公差取值與一般公差制度也不相同。
  向心軸承的軸配合公差帶,建議從表11中選擇;不同公差等級軸承與軸配合的公差列于表15、表17、表19及表 21中;向心軸承的外殼孔公差帶從下表12中選擇。不同公差等級軸承與外殼孔配合的公差列于表16、表18、表20及表22中。

表11安裝向心軸承的軸公差帶

內圈工作條件 應用舉例 深溝球軸承和角接觸球軸承 公差帶
旋轉狀態 負荷 軸承公稱內徑d(mm)
內圈相對于
負荷方向旋
轉或負荷方
向擺動
輕負荷 電器儀表、機床(主
軸)精密機械泵、通
風機傳送帶
d≤18
18<d≤100
100<d≤200
-
h5
j6
k6
m6
正常負荷 一般通用機械、電動
機、滿輪機、栗、內
燃機變速箱、木工機械
d≤18
18<d≤100
100<d≤140
140<d≤200
200<d≤280
-
j5js5
k5
m5
m6
n6
p6
重負荷 鐵路車輛和電車的
軸箱、牽引電動機、
軋機、破碎機等重型
機械
-
-
-
-
n6
p6
r6
r7
內圈相對于
負荷方向靜
內圈必須在軸向
容易移動
靜止軸上的各種輪子 所有尺寸 f6g6
內圈不必須要在
軸上移動
漲緊滑輪、繩索輪 所有尺寸 j6h6
純軸向負荷 所有應用場合 所有尺寸 j6或js6
所有負荷 火車和電車的軸箱 裝在退襯套上的所有尺寸 h8
一般機械或傳動軸 裝在緊定套上的所有尺寸 h9

①凡對公差有較高要求的場合,應用j5、k5……代替j6、k5……等;②角接觸球軸承配合對游隙影響不大,可用k6和m6代替k5和m5。
③應選用軸承徑向游隙大于基本組的滾子軸承;④凡有較高的公差等級或轉速要求的場合,應選用h7,IT5為軸頸形狀公差。

表12安裝向心軸承的外殼孔的公差帶

外匿 工作條件 應用舉例 公差帶
2)
旋轉狀態 負荷 軸向位移的限度 其它情況
外圈相對于負
荷方向靜止
輕、正常和重負荷 軸承向容易移動 軸處于高溫場合 烘干筒、有調心滾子軸承的大電動機 G7
沖擊負荷 軸向能移動 剖分式外殼 一般機械、鐵路車輛軸箱 H7 1)
外圈相對于負
荷方向擺動
輕和正常負荷 整體式蔌剖分
式外殼
鐵路車輛軸箱軸承 J7 1)
電動機、泵、曲軸主軸承
正常和重負荷 軸向不移動 整體式外殼 電動機、泵、曲軸主軸承 K7 1)
重沖擊負荷 牽引電動機 M7 1)
外圈相對于負
荷方向旋轉
輕負荷 張緊滑輪 M7
正常和重負荷 裝用球軸承的輪轂 N7
重沖擊負荷 薄壁、整體式外殼 裝用滾子軸承的輪轂 P7

注:1)凡對公差有較高要求的場合,應選用標準公差P6、N6、M6、K6、J6和H6分別代替P7、N7、M7、K7、J7和H7,并應同時選用整體式外殼。
2)對于輕合金外殼應選擇比鋼或鑄鐵外殼較緊的配合座別。

配合表面的粗糙度和形位公差

  配合表面的粗糙度軸肩和外殼孔亦是保證軸承軸向定位的支撐,軸頸和外殼與軸承配合表面的粗糙度不應超過表13的規定。

表13配合表面的粗糙度          μm

配合表面 軸承公差等級 軸承公稱內徑或外徑(mm)
到80 大于80到500
表面粗糙度參數Ra(um)按GB1031
軸頸 P0 1 1.60
P6 0.63 1
P5 0.40 0.63
P4 0.25 0.40
外殼孔 P0 1.60 2.50
P6 1 1.60
P5 0.63 1
P4 0.40 0.63
軸肩和外殼孔肩端面 P0 2 2.5
P6 1.25 2
P5 1 1.6
P4 0.80 1.25

  配合表面的形位公差:軸頸和外殼與軸承配合表面的圓柱度和端面圓跳動公差表示如下圖,其數值不應超過表14的規定

表14軸和外殼孔的形位公差          μm

公稱尺寸(mm) 圓柱度t 端面圓跳動t1
軸頸 外殼孔 軸肩 外殼孔肩
公差等級
P0 P6 P5 P4 P0 P6 P5 P4 P0 P6 P5 P4 P0 P6 P5 P4
超過 公差值(um)
10 2.5 1.5 1 0.6 4 2.5 1.5 1 6 4 2.5 1.5 10 6 4 2.5
10 18 3 2 1.2 0.8 5 3 2 1.2 8 5 3 2 12 8 5 3
18 30 4 2.5 1.5 1 6 4 2.5 1.5 10 6 4 2.5 15 10 6 4
30 50 4 2.5 1.5 1 7 4 2.5 1.5 12 8 5 3 20 12 8 5
50 80 5 3 2 1.2 8 5 3 2 15 10 6 4 25 15 10 6
80 120 6 4 2.5 1.5 10 6 4 2.5 15 10 6 4 25 15 10 6
120 180 8 5 3.5 2 12 8 5 3.5 20 12 8 5 30 20 12 8
180 250 10 7 4.5 3 14 10 7 4.5 20 12 8 5 30 20 12 8
250 315 12 8 6 4 16 12 8 6 25 15 10 6 40 25 15 10

表15 P0級公差軸承與軸的配合          μm

表16 P0級公差軸承與外殼的配合          μm

表17 P6級公差軸承與軸的配合          μm

表18 P6級公差軸承與外殼的配合          μm

滾動軸承的預負荷

軸承安裝前的內部間隙(原始間隙)與安裝后達到運行溫度時軸承內部間隙(稱工作間隙)不同,前者大,隨著應用場合的不同,很多要求負運行間隙,即施加預負荷,這種預負荷是為了保證軸承在配合時所用負荷條件下防止由于打 滑而造成損壞。
  主要作用有:提高軸承剛度,減少運行噪聲,補償運行中磨損所增大的間隙,提高軸的引導精度,為此而延長軸承的使用壽命。預壓力往往是主要指標(額定動負荷Cr)系數,最佳預壓負荷還需先計算預壓力,經試驗證實不斷修正后確定常規值,通過不同的調節方法實施。

滾動軸承的安裝與拆卸

軸承的安裝應根據軸承類型和大小決定其安裝方法:機械法、油壓法、加熱法。無論用哪種方法,軸承內、外圈、保持架或滾動體都不應承受直接沖擊,嚴格按照軸承的安裝與拆卸規程進行,安裝與拆卸人員應經過嚴格培訓與考核, 并配備專用的設備和工具。安裝前不允許把軸承當做量規去檢驗軸與外殼孔的配合表面和加工尺寸精度,以免損傷配合面和磁化軸承。
  軸承安裝時,要使軸與軸承的軸心線重合,若軸承位置歪斜,不僅使裝配困難,軸表面還易產生壓痕和使軸頸彎 曲,甚至有時會使軸承內圈脹裂。
  在安裝準備工作沒有完成以前,一般不要先拆開軸承的內包裝,以免其待裝配時間過長,產生銹蝕和污物侵入。
  隨軸承尺寸增大,所需安裝力會顯著増加,要對內圈或軸承箱需先加熱,軸承加熱最高溫度不能超過120°,否則軸承材料將會發生結構變化。有防塵結構的軸承不能加熱以防油脂溢出。
  軸承的拆卸是按其安裝的反順序進行的。必須掌握正確的拆卸方法,并采取一系列的保護措施,不損傷軸承及其組合零件,保持軸承完好的原有狀態,以供分析與研究用。

滾動的潤滑與保養

若使滾動軸承運行可靠,就必須施以足夠的潤滑,以防滾動體、滾道及保持架之間有直接的金屬接觸,造成磨損及軸承表面腐蝕,因此在各種軸承應用中選擇適當的潤滑劑和潤滑方式極為重要,同時也需要正確的保養。
  加脂密封軸承供貨時已注入的潤滑脂能適應所規定的使用場合,脂的壽命可超過軸承壽命,除特殊場合外不需補充潤滑脂。
  軸承應用中根據運行狀況(溫度、速度)并能保證可靠的潤滑時,所用潤滑劑劑量最小時其運行溫度最低。但當潤滑劑同時要起密封或散熱時,用量就要増加;過量的潤滑劑會使運行溫度上升,高速時更為顯著。軸承低速(或極低速)運行時,必須注意防腐蝕,這時應在軸承箱內填滿潤滑劑。
  開式軸承應用時由于機械作用、老化及污染的増加,軸承裝置中所配的潤滑劑將逐漸失去其潤滑性能,因此要不斷補充和更新。
  軸承安裝時新加潤滑劑或補充潤滑劑后在開始運轉速度應低于額定轉速,一旦潤滑劑分散均勻后溫度下降,運行速度可升至正常狀態。
  更換或補充潤滑劑時必須注意先去除舊油脂后將新油脂裝入滾動體之間,更換過程中特別注意環境的清潔度,不能將雜質帶入軸承或軸承箱內。
  當軸承高速或高溫運行無法將軸承摩擦熱量散出時,以及當鄰近零件采用油潤滑時,通常采用機油潤滑,機油潤滑方法有四種:(1)油浴潤滑;(2)循環潤滑;(3)噴油法;(4)油氣潤滑法。
  油浴潤滑的過程是機油由旋轉的軸承零件撩起,分布于軸承內,然后再流回油池,注意軸承停止轉動時,油位必須在軸承最低滾動體中心的稍下方,防止沉積物入侵軸承內部,使用過程中油溫增加過快或過高時,要增加更換新油的次數。一般使用周期內要觀察機油的污染和氧化情況。
  循環潤滑的機油循環通常要使用油泵,機油通過軸承后應予過濾,若使軸承運行溫度保持在較低水平,機油通過軸承之前應予冷卻。
  噴油潤滑的軸承運轉較高時,機油噴射速度要足夠能穿透旋轉軸承周圍的空氣渦流,確保流入軸承內的油量足夠,但不過量,可提供足夠的潤滑,又不引起不必要的溫升。使用過程中注意觀察機油是否污染和過分氧化,要保證油路的暢通。
  油氣潤滑是由壓縮空氣將極少量的機油送入各個軸承,采用這種潤滑方法的軸承與其它任何方法潤滑的軸承相比工作溫度最低,轉速可達到最高。壓縮空氣既用來冷卻軸承,也可在軸承配置中増壓,防止雜物侵入。但要注意壓縮空氣的輸送管內清潔度和凝結水的排放。
  使用循環潤滑、噴油潤滑、油氣潤滑方法時必須有足夠尺寸的排油管將軸承內的油流排出。
  機油的選擇主要基于機油粘度以保證在運行溫度下能為軸承提供足夠的潤滑。
  目前市場有各種牌號的潤滑劑,不同廠家的油脂雖然看起來相同,但可能具有不同的性能,所以軸承制造廠不可能對其潤滑劑及其性能負責,建議使用者詳細提出性能要求,并要求供應廠家滿足這些性能要求。

 
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